成都玉柴柴油發(fā)電機 事故現(xiàn)象：某電廠330MW機組完成勵磁系統(tǒng)動態(tài)試驗、電力系統(tǒng)穩(wěn)定器試驗、廠用電快切、同步微型汽油發(fā)電機

組進(jìn)相等電氣試驗。根據(jù)調(diào)度要求開始降低有功負(fù)荷。當(dāng)負(fù)荷降至135MW時，有功功率開始波動，并呈現(xiàn)發(fā)散振蕩的

趨勢，15s內(nèi)有功功率振蕩幅度已增加到±10MW，如圖4-3所示。此時發(fā)電機主汽門、調(diào)門沒有運行調(diào)節(jié)，將PSS功

能退出，有功功率振蕩立即平息。

成都柴油發(fā)電機廠家事故分析：從事故現(xiàn)象分析，在發(fā)電機負(fù)荷降至135MW時，勵磁調(diào)節(jié)器附加控制功能電力系統(tǒng)穩(wěn)定器(PSS)輸出

錯誤的調(diào)節(jié)信號，導(dǎo)致發(fā)電機有功功率出現(xiàn)發(fā)散性振蕩。從PSS試驗過程及結(jié)果分析，PSS相位補償參數(shù)沒有問題，且

在發(fā)電機額定有功負(fù)載時，PSS輸出穩(wěn)定，發(fā)電機運行穩(wěn)定，這說明當(dāng)發(fā)電機有功負(fù)荷變化后，PSS出現(xiàn)不應(yīng)有的不穩(wěn)

定因素。

由于PSS采用PSS-2A模型，在模型中有轉(zhuǎn)速輸入環(huán)節(jié)，而發(fā)電機組具有本機固有振蕩頻率，頻率為1. 5Hz左右,

負(fù)荷降至135MW時，PSS-2A模型的轉(zhuǎn)速測量可能放大了本機振蕩，再經(jīng)過調(diào)節(jié)器調(diào)節(jié)后，和本機振蕩形成共振，產(chǎn)

生了PSS波動，從而導(dǎo)致發(fā)電機有功功率出現(xiàn)發(fā)散性振蕩。

通過以上分析，可以假設(shè)是PSS-2A中轉(zhuǎn)速環(huán)節(jié)的測量錯誤是事故的原因，為驗證分析的

正確性，將PSS-2A模型中的轉(zhuǎn)速環(huán)節(jié)閉環(huán)(KS3 =0，Tw2 =0)，發(fā)電機有功功率振蕩很快消失。由于本機振蕩是不可

消除，而PSS模型的相位補償參數(shù)及放大倍數(shù)是合適的，而且勵磁廠家以技術(shù)保密原因，無法提供轉(zhuǎn)速測量的方法，

因此無法通過修改參數(shù)來消除共振，只有將PSS模型由PSS-2A型改為PSS-IA型。

事故處理及反措：

(1)將PSS模型由PSS-2A型改為PSS-1A型，并進(jìn)行了試驗驗證，暫時消除了發(fā)電機低負(fù)荷下有功功率振蕩誘發(fā)系統(tǒng)振蕩的

隱患。

(2)事故處理應(yīng)該是臨時性措施，既然勵磁產(chǎn)品在轉(zhuǎn)速測量上有問題，建議電廠要求勵磁生產(chǎn)廠家進(jìn)行技術(shù)改進(jìn)，盡快將

PSS模型改為原來設(shè)計的PSS-2A型，提高PSS模型的抗“反調(diào)”能力。